Параарамидные ткани имеют широкую область применения, в том числе и для боевой одежды пожарных. Работы по тушению пожаров проводятся в экстремальных условиях, поэтому ткани могут подвергаться различного рода механическим повреждениям.
Структурные характеристики исследуемых тканей приведены в табл. 1.
Таблица 1 – Структурные характеристики тканей для бронежилетов
с |
Обозна- чение |
арт. 86144 |
арт. 86136 |
арт. 84127 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Линейная плотность нитей основы, текс |
То |
55,0 |
60,0 |
34,0 |
Линейная плотность нитей утка, текс |
Ту |
55,0 |
60,0 |
34,0 |
Плотность ткани по основе, число нитей / 10 см |
По |
150 |
140 |
240 |
Плотность ткани по утку, число нитей / 10 см |
Пу |
150 |
140 |
240 |
Линейная плотность ткани, г/м |
130,4 |
81,7 |
57,5 |
|
Поверхностная плотность ткани, г/м |
164,5 |
168,4 |
152,0 |
|
Средняя плотность ткани, мг/мм |
0,60 |
0,65 |
0,66 |
|
Линейное заполнение по основе, % |
Ео |
48,0 |
42,9 |
60,0 |
Линейное заполнение по утку, % |
Еу |
44,8 |
46,2 |
50,4 |
Линейное наполнение по основе, % |
Но |
99,4 |
82,7 |
98,4 |
Линейное наполнение по утку, % |
Ну |
86,6 |
95,6 |
96,6 |
Коэффициент связности по основе |
Ко |
2,2 |
1,93 |
1,64 |
Коэффициент связности по утку |
Ку |
1,93 |
2,06 |
1,92 |
Поверхностное заполнение, % |
Еs |
71,3 |
69,3 |
80,2 |
Объемное заполнение, % |
Еv |
85,7 |
92,8 |
94,3 |
Заполнение массы ткани, % |
Ем |
46,2 |
50,0 |
50,8 |
Поверхностная пористость, % |
Rs |
28,7 |
30,7 |
19,8 |
Объемная пористость, % |
Rv |
14,3 |
7,2 |
5,7 |
Общая пористость, % |
Rм |
53,8 |
50,0 |
49,2 |
Переплетение |
|
Саржа |
Вафельное |
Полотняное |
По табл. 1 можно сделать следующие выводы:
1. Наибольшую поверхностную плотность имеет ткань арт. 86136, так как данный образец выработан из нитей с наибольшей линейной плотностью. Наименьшую поверхностную плотность имеет ткань арт. 84127.
2. Наибольшее заполнение имеет ткань арт. 84127, а наименьшее – ткань арт. 86144.
3. Ткань арт. 86144 выработана с наибольшей пористостью, а с наименьшей – ткань арт. 84127.
На рисунке 1 приведена фотография тисков прибора для разрывной машины «Инстрон», позволяющих проводить испытания на прорезание, прокалывание и продавливание [1-2].
Рисунок 1. Тиски разрывной машины «Инстрон»
Для испытаний использовались насадки, геометрические размеры которых приведены на рисунках 2-6.
Рисунок 2 - Конусообразная насадка с углом 450
|
Рисунок 3- Насадка в виде пики |
Рисунок 4- Конусообразная насадка с углом 900
Рисунок 5. Насадка в виде ножа с одним острым краем |
Рисунок 6. Насадка в виде ножа с двумя острыми краями |
В табл. 2 и на рис. 7 - 9 приведены результаты определения механических свойств баллистических тканей, полученные при испытании 1 слоя. Образцы испытывались как в сухом, так и в мокром состоянии.
Таблица 2 – Механические свойства баллистических тканей, полученные при испытании 1 слоя
Наименование показателя |
арт. 86144 |
арт. 86136 |
арт. 84127 |
|||
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
|
Разрывная нагрузка по основе, Н |
3832,0 |
3198,0 |
4078,7 |
3846,2 |
3429,2 |
3223,8 |
Разрывная нагрузка по утку, Н |
3565,3 |
3036,6 |
3777,5 |
3573,4 |
3214,3 |
3147,5 |
Удлинение по основе, мм |
1,32 |
1,47 |
1,24 |
1,36 |
1,36 |
1,13 |
Удлинение по утку, мм |
1,58 |
1,24 |
1,24 |
1,61 |
1,49 |
1,49 |
Продавливание шариком, Н |
379,85 |
322,06 |
638,74 |
607,66 |
458,64 |
435,79 |
Стрела прогиба, мм |
14,74 |
12,62 |
12,46 |
16,00 |
12,10 |
13,61 |
Продавливание конусом с углом 450, Н |
176,35 |
146,77 |
343,16 |
325,61 |
261,84 |
248,78 |
Стрела прогиба, мм
|
6,10 |
5,78 |
9,33 |
7,51 |
2,29 |
2,42 |
Продавливание конусом с углом 900, Н |
298,45 |
235,79 |
467,65 |
444,89 |
335,79 |
319,06 |
Стрела прогиба, мм |
9,16 |
8,31 |
8,93 |
9,25 |
8,86 |
9,96 |
Усилие прокола пикой, Н |
76,96 |
62,75 |
58,13 |
55,63 |
25,88 |
22,25 |
Стрела прогиба, мм |
2,35 |
2,88 |
2,40 |
2,53 |
2,11 |
3,50 |
Нагрузка при прорезании ножом с одним острым краем, Н |
535,66 |
488,63 |
269,25 |
254,75 |
212,75 |
203,25 |
Стрела прогиба, мм |
2,96 |
3,81 |
2,51 |
2,98 |
2,23 |
3,04 |
Нагрузка при прорезании ножом с двумя острыми краями, Н |
371,05 |
329,50 |
269,25 |
255,88 |
217,50 |
205,13 |
Стрела прогиба, мм |
7,13 |
8,85 |
2,55 |
3,39 |
2,24 |
3,14 |
По результатам испытаний можно сделать следующие выводы.
Геометрия насадок оказывает существенное влияние на прочность и стрелу прогиба образцов.
При полном разрушении наименьшее значение разрывной нагрузки имеют образца проколотые с помощью пики, что связано с тем, что пика имеет малый диаметр по всей длине и острый конец, который легко проникает сквозь образец.
Все ткани имеют низкую прочность при прорезании, так как ножи имеют плоскую форму и легко проникают сквозь образец.
Так как шарик имеет округлую форму и его площадь превышает площадь других насадок, то разрывная нагрузка тканей будет иметь наибольшую величину. Однако стрела прогиба имеет наибольшее значение только в начальный период разрушения, при полном разрушении наибольшую величину имеют образцы, проколотые ножом с двумя острыми краями.
При проведении испытаний выявлено, что при продавливании шариком, прорезании ножами и прокалывании конусообразными насадками сначала происходит растяжение и раздвигаемость нитей, образующих ткань, а затем их разрушение, что приводит к увеличению площади поверхности образца, в то время как при прокалывании тканей пикой наблюдается только раздвигаемость нитей.
Наилучшими характеристиками обладает ткань арт. 86144, а наихудшими – арт. 84127.
Можно также отметить, что в мокром состоянии у всех тканей снижается прочность.
В табл. 3 – 5 приведены результаты определения механических свойств баллистических тканей, полученные при испытании 1,3,4,8 слоев.
Таблица 3 – Механические свойства баллистических тканей, полученные при испытании в 1, 3, 4, 8 слоев ткани арт. 86144
Наименование показателя |
Количество слоев ткани |
|||||||
1 |
3 |
4 |
8 |
|||||
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
|
Усилие прокола пикой, Н |
76,96 |
58,49 |
295,41 |
218,60 |
638,96 |
485,61 |
1490,07 |
1132,45 |
Нагрузка при прорезании ножом с одним острым краем, Н |
535,66 |
407,10 |
732,32 |
556,56 |
2434,05 |
1776,86 |
4881,48 |
3709,92 |
Нагрузка при прорезании ножом с двумя острыми краями, Н |
371,05 |
289,42 |
639,35 |
485,91 |
2303,27 |
1750,49 |
2600,37 |
1950,28 |
Таблица 4 – Механические свойства баллистических тканей, полученные при испытании в 1, 3, 4, 8 слоев ткани арт. 86136
Наименование показателя |
Количество слоев ткани |
|||||||
1 |
3 |
4 |
8 |
|||||
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
|
Усилие прокола пикой, Н |
58,13 |
47,09 |
180,19 |
144,15 |
389,75 |
315,70 |
908,90 |
754,39 |
Нагрузка при прорезании ножом с одним острым краем, Н |
269,25 |
218,09 |
446,70 |
361,83 |
1484,76 |
1172,96 |
2977,63 |
2411,88 |
Нагрузка при прорезании ножом с двумя острыми краями, Н |
269,25 |
223,48 |
389,99 |
315,89 |
1404,93 |
1137,99 |
1586,17 |
1300,66 |
Таблица 5 – Механические свойства баллистических тканей, полученные при испытании в 1, 3, 4, 8 слоев ткани арт. 84127
Наименование показателя |
Количество слоев ткани |
|||||||
1 |
3 |
4 |
8 |
|||||
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
Сухой |
Мокрый |
|
Усилие прокола пикой, Н |
55,63 |
46,17 |
180,19 |
149,56 |
389,75 |
323,49 |
908,90 |
754,39 |
Нагрузка при прорезании ножом с одним острым краем, Н |
254,75 |
211,44 |
446,70 |
370,76 |
1484,76 |
1232,35 |
2977,63 |
2471,43 |
Нагрузка при прорезании ножом с двумя острыми краями, Н |
255,88 |
212,38 |
389,99 |
323,69 |
1404,93 |
1166,09 |
1586,17 |
1316,52 |
По табл. 3 - 5 можно сделать вывод: независимо от насадки которой выполняется повреждение ткани, с увеличением слоев нагрузка также возрастает. Наилучшими показателями обладает ткань арт. 86144, а наихудшими – арт. 84127.
Образцы ткани 1 обрабатывались спиртовым раствором канифоли различной концентрации. Для получения раствора канифоль измельчалась до порошкового состояния, затем измельченная канифоль засыпалась в колбу с заранее приготовленным техническим спиртом. Далее полученная взвесь смешивалась до состояния полного растворения канифоли. Затем полученным раствором заливались образцы до состояния полного намокания. После этого образцы отжимались и высушивались 24 часа в нормальных условиях. Можно отметить, что независимо от концентрации канифоли масса образцов, в основном, изменяется на 0,10 г. Исключение составляет концентрация 20%. Данная характеристика свидетельствует о том, что увеличение массы при поверхностной обработке спиртовым раствором канифоли является незначительным, что не скажется на весе бронежилета. Однако с увеличением концентрации раствора канифоли происходит увеличение жесткости ткани, особенно это видно при концентрации 20%. Следовательно это отрицательно скажется на эргономике бронежилета. Поэтому дальнейшее увеличение концентрации раствора канифоли не целесообразно.
Для прокалывания образцов использовалась насадка в виде пики. Скорость движения насадки составила 500 мм/мин. Результаты приведены в табл. 6.
Таблица 6 – Результаты усилия прокола после обработки канифолью
Количество слоев |
Усилие прокола, Н |
||
арт. 86144 |
арт. 86136 |
арт. 84127 |
|
Раствор канифоли 0% |
|
|
|
1 |
76,96 |
58,13 |
55,63 |
2 |
346,27 |
267,32 |
248,99 |
4 |
638,96 |
389,75 |
379,75 |
Раствор канифоли 1% |
|||
1 |
96,97 |
73,24 |
70,09 |
2 |
436,30 |
336,82 |
313,73 |
4 |
805,09 |
491,09 |
491,09 |
Раствор канифоли 5% |
|||
1 |
152,38 |
115,10 |
110,15 |
2 |
685,61 |
529,29 |
493,00 |
4 |
1265,14 |
771,71 |
771,71 |
Раствор канифоли 10% |
|||
1 |
187,78 |
141,84 |
135,74 |
2 |
844,90 |
652,26 |
607,54 |
4 |
1559,06 |
950,99 |
950,99 |
Раствор канифоли 15% |
|||
1 |
220,11 |
166,25 |
159,10 |
2 |
990,33 |
764,54 |
712,11 |
4 |
1827,43 |
1114,69 |
1114,69 |
Раствор канифоли 20% |
|||
1 |
240,58 |
181,71 |
173,90 |
2 |
1082,44 |
835,64 |
778,34 |
4 |
1997,39 |
1218,36 |
1218,36 |
Из табл. 6 видно, что при увеличении концентрации спиртового раствора канифоли происходит увеличение усилия прокола в 3,5 раза. Из вышеприведенных результатов видно, что увеличение усилия прокола в связи с увеличением концентрации спиртового раствора канифоли после 15% происходит не значительно. Так как 15 % спиртовой раствор канифоли дает увеличение усилия прокола в 3 раза, следовательно, данную концентрацию целесообразно использовать при производстве бронежилетов, так как при данной концентрации есть оптимальное сочетание жесткости и стойкости к проколу.